今天给各位分享在图示简易吊车的横梁上的知识，其中也会对在题图所示简易吊车的横梁上进行解释，如果能碰巧解决你现在面临的问题，别忘了关注本站，现在开始吧！
图示为三种形式的吊车的示意图，OA为杆，重力不计，AB为缆绳，当它们吊起相同重物时，杆OA受力的关系是（
分别对三种形式的结点进行受力分析，设杆子的作用力分别为F 1 、F 2 、F 3 ，各图中T=mg．
在图（a）中， F 1 =2mgcos30°=
3 mg ．
在图（b）中， F 2 =mgtan60°=
3 mg ．
在图（c）中， F 3 =mgcos30°=
3
2
mg ．可知a=b＞c，故C正确，A、B、D错误．
故选C．
材料力学中，计算稳定因数的内插法是什么来的
16.1 压杆稳定性的概念
在第二章中，曾讨论过受压杆件的强度问题，并且认为只要压杆满足了强度条件，就能保证其正常工作。但是，实践与理论证明，这个结论仅对短粗的压杆才是正确的，对细长压杆不能应用上述结论，因为细长压杆丧失工作能力的原因，不是因为强度不够，而是由于出现了与强度问题截然不同的另一种破坏形式，这就是本章将要讨论的压杆稳定性问题。
当短粗杆受压时(图16-1a)，在压力F由小逐渐增大的过程中，杆件始终保持原有的直线平衡形式，直到压力F达到屈服强度载荷Fs (或抗压强度载荷Fb)，杆件发生强度破坏时为止。但是，如果用相同的材料，做一根与图16-1a所示的同样粗细而比较长的杆件(图16-1b)，当压力F比较小时，这一较长的杆件尚能保持直线的平衡形式，而当压力F逐渐增大至某—数值F1时，杆件将突然变弯，不再保持原有的直线平衡形式，因而丧失了承载能力。我们把受压直杆突然变弯的现象，称为丧失稳定或失稳。此时，F1可能远小于Fs (或Fb)。可见，细长杆在尚未产生强度破坏时，就因失稳而破坏。
图16－1
失稳现象并不限于压杆，例如狭长的矩形截面梁，在横向载荷作用下，会出现侧向弯曲和绕轴线的扭转(图16-2)；受外压作用的圆柱形薄壳，当外压过大时，其形状可能突然变成椭圆(图16-3)；圆环形拱受径向均布压力时，也可能产生失稳(图16-4)。本章中，我们只研究受压杆件的稳定性。
图16-3
所谓的稳定性是指杆件保持原有直线平衡形式的能力。实际上它是指平衡状态的稳定性。我们借助于刚性小球处于三种平衡状态的情况来形象地加以说明。
第一种状态，小球在凹面内的O点处于平衡状态，如图16-5a所示。先用外加干扰力使其偏离原有的平衡位置，然后再把干扰力去掉，小球能回到原来的平衡位置。因此，小球原有的平衡状态是稳定平衡。
第二种状态，小球在凸面上的O点处于平衡状态，如图16-5c所示。当用外加干扰力使其偏离原有的平衡位置后，小球将继续下滚，不再回到原来的平衡位置。因此，小球原有的干衡状态是不稳定平衡。
第三种状态，小球在平面上的O点处于平衡状态，如图16-5b所示，当用外加干扰力使其偏离原有的平衡位置后，把干扰力去掉后，小球将在新的位置O1再次处于平衡，既没有恢复原位的趋势，也没有继续偏离的趋势。因此。我们称小球原有的平衡状态为随遇平衡。
图16-5
图16-6
通过上述分析可以认识到，为了判别原有平衡状态的稳定性，必须使研究对象偏离其原有的平衡位置。因此。在研究压杆稳定时，我们也用一微小横向干扰力使处于直线平衡状态的压杆偏离原有的位置，如图16-6a所示。当轴向压力F由小变大的过程中，可以观察到：
1)当压力值F1较小时，给其一横向干扰力，杆件偏离原来的平衡位置。若去掉横向干扰力后，压杆将在直线平衡位置左右摆动，最终将恢复到原来的直线平衡位置，如图16-6b所示。所以，该杆原有直线平衡状态是稳定平衡。
2)当压力值F2超过其一限度Fcr时，平衡状态的性质发生了质变。这时，只要有一轻微的横向干扰，压杆就会继续弯曲，不再恢复原状，如图16-6d所示。因此，该杆原有直线平衡状态是不稳定平衡。
3)界于前二者之间，存在着一种临界状态。当压力值正好等于Fcr时，一旦去掉横向干扰力，压杆将在微弯状态下达到新的平衡，既不恢复原状，也不再继续弯曲，如图16-6c所示。因此，该杆原有直线平衡状态是随遇平衡，该状态又称为临界状态。
临界状态是杆件从稳定平衡向不稳定平衡转化的极限状态。压杆处于临界状态时的轴向压力称为临界力或临界载荷，用Fcr表示。
由上述可知，压杆的原有直线平衡状态是否稳定，与所受轴向压力大小有关。当轴向压力达到临界力时，压杆即向失稳过渡。所以，对于压杆稳定性的研究，关键在于确定压杆的临界力。
16.2 两端铰支细长压杆的临界力
图16-7a为一两端为球形铰支的细长压杆，现推导其临界力公式。
图16-7
根据前节的讨论，轴向压力到达临界力时，压杆的直线平衡状态将由稳定转变为不稳定。在微小横向干扰力解除后，它将在微弯状态下保持平衡。因此，可以认为能够保持压杆在微弯状态下平衡的最小轴向压力，即为临界力。
选取坐标系如图l6-7a所示，假想沿任意截面将压杆截开，保留部分如图16-7b所示。由保留部分的平衡得
(a)
在式(a)中，轴向压力Fcr取绝对值。这样，在图示的坐标系中弯矩与挠度的符号总相反，故式(a)中加了一个负号。当杆内应力不超过材料比例极限时，根据挠曲线近似微分方程有
(b)
由于两端是球铰支座，它对端截面在任何方向的转角都没有限制。因而，杆件的微小弯曲变形一定发生于抗弯能力最弱的纵向平面内，所以上式中的I应该是横截面的最小惯性矩。令
(c)
式（b）可改写为
(d)
此微分方程的通解为
(e)
式中、为积分常数。由压杆两端铰支这一边界条件
， (f)
， (g)
将式(f)代入式(e)，得，于是
(h)
式(g)代入式(h)，有
(i)
在式(i)中，积分常数不能等于零，否则将使有，这意味着压杆处于直线平衡状态，与事先假设压杆处于微弯状态相矛盾，所以只能有
(j)
由式(j)解得
(k)
则
或
(l)
因为n可取0，1，2，…中任一个整数，所以式(1)表明，使压杆保持曲线形态平衡的压力，在理论上是多值的。而这些压力中，使压杆保持微小弯曲的最小压力，才是临界力。取n=0，没有意义，只能取n=1。于是得两端铰支细长压杆临界力公式
(16-1)
式(16-1)又称为欧拉公式。
在此临界力作用下，，则式(h)可写成
(m)
可见，两端铰支细长压杆在临界力作用下处于微弯状态时的挠曲线是条半波正弦曲线。将代入式(m)，可得压杆跨长中点处挠度，即压杆的最大挠度
是任意微小位移值。之所以没有一个确定值，是因为式(b)中采用了挠曲线的近似微分方程式。如果采用挠曲线的精确微分方程式，那么值便可以确定。这时可得到最大挠度与压力F之间的理论关系，如图16-8的OAB曲线。此曲线表明，当压力小于临界力时, F与之间的关系是直线OA，说明压杆一直保持直线平衡状态。当压力超过临界力时，压杆挠度急剧增加。
图 16-8
在以上讨论中，假设压杆轴线是理想直线，压力F是轴向压力，压杆材料均匀连续。这是一种理想情况，称为理想压杆。但工程实际中的压杆并非如此。压杆的轴线难以避免有一些初弯曲，压力也无法保证没有偏心，材料也经常有不均匀或存在缺陷的情况。实际压杆的这些与理想压杆不符的因素，就相当于作用在杆件上的压力有一个微小的偏心距e。试验结果表明，实际压杆的F与的关系如图16-8中的曲线OD表示，偏心距愈小，曲线OD愈靠近OAB。
16.3 不同杆端约束细长压杆的临界力
压杆临界力公式(16-1)是在两端铰支的情况下推导出来的。由推导过程可知，临界力与约束有关。约束条件不同，压杆的临界力也不相同，即杆端的约束对临界力有影响。但是，不论杆端具有怎样的约束条件，都可以仿照两端铰支临界力的推导方法求得其相应的临界力计算公式，这里不详细讨论，仅用类比的方法导出几种常见约束条件下压杆的临界力计算公式。
16.3.1 一端固定另一端自由细长压杆的临界力
图16-9为—端固定另一端自由的压杆。当压杆处于临界状态时，它在曲线形式下保持平衡。将挠曲线AB对称于固定端A向下延长，如图中假想线所示。延长后挠曲线是一条半波正弦曲线，与本章第二节中两端铰支细长压杆的挠曲线一样。所以，对于—端固定另一端自由且长为的压杆，其临界力等于两端铰支长为的压杆的临界力，即
图16-9 图16-10 图16-11
16.3.2两端固定细长压杆的临界力
在这种杆端约束条件下，挠曲线如图16-10所示。该曲线的两个拐点C和D分别在距上、下端为处。居于中间的长度内，挠曲续是半波正弦曲线。所以，对于两端固定且长为的压杆，其临界力等于两端铰支长为的压杆的临界力，即
16.3.3 一端固定另一端铰支细长压杆的临界力
在这种杆端约束条件下，挠曲线形状如图16-11所示。在距铰支端B为处，该曲线有一个拐点C。因此，在长度内，挠曲线是一条半波正弦曲线。所以，对于一端固定另一端铰支且长为的压杆，其临界力等于两端铰支长为的压杆的临界力，即
综上所述，只要引入相当长度的概念，将压杆的实际长度转化为相当长度，便可将任何杆端约束条件的临界力统一写
(16-2)
称为欧拉公式的一般形式。由式(16-2)可见，杆端约束对临界力的影响表现在系数上。称为长度系数，为压杆的相当长度，表示把长为的压杆折算成两端铰支压杆后的长度。几种常见约束情况下的长度系数列入表16-1中。
表 16-1 压杆的长度系数
压杆的约束条件 长度系数
两端铰支
一端固定，另一端自由
两端固定
一端固定，另一端铰支 =1
=2
=1/2
≈0.7
表16-1中所列的只是几种典型情况，实际问题中压杆的约束情况可能更复杂，对于这些复杂约束的长度系数可以从有关设计手册中查得。
16.4 欧拉公式的适用范围 经验公式
16.4.1 临界应力和柔度
将式(16-2)的两端同时除以压杆横截面面积A，得到的应力称为压杆的临界应力，
(a)
引入截面的惯性半径
(16-3)
将上式代入式(a)，得
若令
(16-4)
则有
(16-5)
式(16-5)就是计算压杆临界应力的公式，是欧拉公式的另一表达形式。式中，称为压杆的柔度或长细比，它集中反映了压杆的长度、约束条件、截面尺寸和形状等因素对临界应力的影响。从式(16-5)可以看出，压杆的临界应力与柔度的平方成反比，柔度越大，则压杆的临界应力越低，压杆越容易失稳。因此，在压杆稳定问题中，柔度是一个很重要的参数。
16.4.2 欧拉公式的适用范围
在推导欧拉公式时，曾使用了弯曲时挠曲线近似微分方程式，而这个方程是建立在材料服从虎克定律基础上的。试验已证实，当临界应力不超过材树比例极限时，由欧拉公式得到的理论曲线与试验曲线十分相符，而当临界应力超过时，两条曲线随着柔度减小相差得越来越大(如图16-12所示)。这说明欧拉公式只有在临界应力不超过材料比例极限时才适用，即
图16-12
或 (b)
若用表示对应于临界应力等于比例极限时的柔度值，则
（16-6）
仅与压杆材料的弹性模量E和比例极限有关。例如，对于常用的Q235钢，E＝200GPa，＝200MPa，代入式(16-6)，得
从以上分析可以看出：当时，，这时才能应用欧拉公式来计算压杆的临界力或临界应力。满足的压杆称为细长杆或大柔度杆。
16.4.3 中柔度压杆的临界应力公式
在工程中常用的压杆，其柔度往往小于。实验结果表明，这种压杆丧失承载能力的原因仍然是失稳。但此时临界应力已大于材料的比例极限，欧拉公式已不适用，这是超过材料比例极限压杆的稳定问题。对于这类失稳问题，曾进行过许多理论和实验研究工作，得出理论分析的结果。但工程中对这类压杆的技算，一般使用以试验结果为依据的经验公式。在这里我们介绍两种经常使用的经验公式：直线公式和抛物线公式。
直线公式
把临界应力与压杆的柔度表示成如下的线性关系。
(16-7)
式中a、b是与材料性质有关的系数,可以查相关手册得到。由式(16-7)可见，临界应力随着柔度的减小而增大。
必须指出，直线公式虽然是以的压杆建立的，但绝不能认为凡是的压杆都可以应用直线公式。因为当值很小时，按直线公式求得的临界应力较高，可能早已超过了材料的屈服强度或抗压强度，这是杆件强度条件所不允许的。因此，只有在临界应力 不超过屈服强度 (或抗压强度)时，直线公式才能适用。若以塑性材料为例，它的应用条件可表示为
或
若用表示对应于时的柔度值，则
(16-8)
这里，柔度值是直线公式成立时压杆柔度的最小值，它仅与材料有关。对Q235钢来说，MPa，=304MPa，。将这些数值代入式(16-8)，得
当压杆的柔度值满足条件时，临界应力用直线公式计算，这样的压杆被称为中柔度杆或中长杆。
抛物线公式
把临界应力与柔度的关系表示为如下形式
(16-9)
式中是材料的屈服强度，是与材料性质有关的系数，是欧拉公式与抛物线公式适用范围的分界柔度，对低碳钢和低锰钢
(16-10)
16.4.4 小柔度压杆
当压杆的柔度满足条件时，这样的压杆称为小柔度杆或短粗杆。实验证明，小柔度杆主要是由于应力达到材料的屈服强度(或抗压强度)而发生破坏，破坏时很难观察到失稳现象。这说明小柔度杆是由于强度不足而引起破坏的，应当以材料的屈服强度或抗压强度作为极限应力，这属于第二章所研究的受压直杆的强度计算问题。若形式上也作为稳定问题来考虑，则可将材料的屈服强度 (或抗压强度)看作临界应力，即
（或）
16.4.5 临界应力总图
综上所述，压杆的临界应力随着压杆柔度变化情况可用图16-13的曲线表示，该曲线是采用直线公式的临界应力总图，总图说明如下：
图16-13
1)当时，是细长杆，存在材料比例极限内的稳定性问题，临界应力用欧拉公式计算。
2)当（或）时，是中长杆，存在超过比例极限的稳定问题，临界应力用直线公式计算。
3)当（或）时，是短粗杆，不存在稳定性问题，只有强度问题，临界应力就是屈服强度或抗压强度。
由图16-13还可以看到，随着柔度的增大，压杆的破坏性质由强度破坏逐渐向失稳破坏转化。
由式(16-5)和式(16-9)，可以绘出采用抛物线公式时的临界应力总图，如图16-14所示。
图16-14
16.5 压杆稳定性计算
从上节可知，对于不同柔度的压杆总可以计算出它的临界应力，将临界应力乘以压杆横截面面积，就得到临界力。值得注意的是，因为临界力是由压杆整体变形决定的，局部削弱(如开孔、槽等)对杆件整体变形影响很小，所以计算临界应力或临界力时可采用未削弱前的横截面面积A和惯性矩I。
压杆的临界力与压杆实际承受的轴向压力F之比值，为压杆的工作安全系数n，它应该不小于规定的稳定安全系数nst 。因此压杆的稳定性条件为
(16-11)
由稳定性条件便可对压杆稳定性进行计算，在工程中主要是稳定性校核。通常,nst规定得比强度安全系数高，原因是一些难以避免的因素(例如压杆的初弯曲、材料不均匀、压力偏心以及支座缺陷等)对压杆稳定性影响远远超过对强度的影响。
式(16-11)是用安全系数形式表示的稳定性条件，在工程中还可以用应力形式表示稳定性条件
(a)
其中
(b)
式中为稳定许用应力。由于临界应力随压杆的柔度而变，而且对不同柔度的压杆又规定不同的稳定安全系数nst ，所以，是柔度的函数。在某些结构设计中，常常把材料的强度许用应力乘以一个小于1的系数作为稳定许用应力，即
(c)
式中称为折减系数。因为是柔度的函数，所以也是的函数，且总有。几种常用材料压杆的折减系数列于表16-3中，引入折减系数后，式(a)可写为
(16-12)
例16-1 图16-15为—用20a工字钢制成的压杆，材料为Q235钢，E=200Mpa，=200MPa，压杆长度=5m，F=200kN 。若nst=2，试校核压杆的稳定性。
图16-15
解
(1)计算
由附录中的型钢表查得
，，A=35.5cm2。压杆在i最小的纵向平面内抗弯刚度最小，柔度最大，临界应力将最小。因而压杆失稳一定发生在压杆的纵向平面内
(2)计算临界应力，校核稳定性
因为，此压杆属细长杆，要用欧拉公式来计算临界应力
所以此压杆稳定。
例16-2 如图16-16所示连杆，材料为Q235钢，其E=200MPa，=200MPa，，承受轴向压力F=110kN。若nst=3，试校核连杆的稳定性。
图16-16
解 根据图16-16中连杆端部约束情况，在xy纵向平面内可视为两端铰支；在xz平面内可视为两端固定约束。又因压杆为矩形截面，所以。
根据上面的分析，首先应分别算出杆件在两个平面内的柔度，以判断此杆将在哪个平面内失稳，然后再根据柔度值选用相应的公式来计算临界力。
计算
在xy纵向平面内，，z轴为中性轴
在xz纵向平面内，，y轴为中性轴
，。连杆若失稳必发生在xz纵向平面内。
计算临界力，校核稳定性
,该连杆不属细长杆，不能用欧拉公式计算其临界力。这里采用直线公式，查表16-2，Q235钢的,
，属中等杆，因此
该连杆稳定。
例16-3 螺旋千斤顶如图16-17所示。起重丝杠内径，最大长度。材料为Q235钢，E=200GPa，，千斤顶起重量F =100kN。若nst＝3.5，试校核丝杠的稳定性。
图16-17
解
(1) 计算
丝杠可简化为下端固定，上端自由的压杆
(2)计算，校核稳定性
，采用抛物线公式计算临界应力
千斤顶的丝杠稳定。
例16-4 某液压缸活塞杆承受轴向压力作用。已知活塞直径，油压。活塞杆长度，两端视为铰支，材料为碳钢，，E=210GPa。取，试设计活塞直径。
解
(1) 计算
活塞杆承受的轴向压力
活塞杆工作时不失稳所应具有的临界力值为
设计活塞杆直径
因为直径未知，无法求出活塞杆的柔度，不能判定用怎样的公式计算临界力。为此，在计算时可先按欧拉公式计算活塞杆直径，然后再检查是否满足欧拉公式的条件
可取，然后检查是否满足欧拉公式的条件
由于，所以用欧拉公式计算是正确的。
例16-5 简易吊车摇臂如图16-18所示，两端铰接的AB杆由钢管制成，材料为Q235钢，其强度许用应力，试校核AB杆的稳定性。
图16-18
解
(1) 求AB杆所受轴向压力，由平衡方程
，
得
(2) 计算
校核稳定性
据，查表16-3得折减系数,稳定许用应力
AB杆工作应力
,所以AB杆稳定。
例16－6 由压杆挠曲线的微分方程，导出一端固定，另一端铰支压杆的欧拉公式。
解
一端固定、另一端铰支的压杆失稳后，计算简图如图16-19所示。为使杆件平衡，上端铰支座应有横向反力。于是挠曲线的微分方程为
图16－19
设，则上式可写为
以上微分方程的通解为
由此求出v的一阶导数为
压杆的边界条件为
时，
时，
把以上边界条件代入及中，可得
这是关于,和的齐次线性方程组。因为,和不能都为零，所以其系数行列式应等于零，即
展开得
上式超越方程可用图解法求解。以为横坐标，作直线和曲线（图16－20），其第一个交点得横坐标＝4.49显然是满足超越方程得最小根。由此求得
图16－20
16.6 提高压杆稳定性的措施
通过以上讨论可知，影响压杆稳定性的因素有：压杆的截面形状，压杆的长度、约束条件和材料的性质等。因而，当讨论如何提高压杆的稳定件时，也应从这几方面入手。
1．选择合理截面形状
从欧拉公式可知，截面的惯性I越大，临界力越高。从经验公式可知。柔度越小，临界应力越高。由于，所以提高惯性半径i的数值就能减小的数值。可见，在不增加压杆横截面面积的前提下，应尽可能把材料放在离截面形心较远处，以取得较大的I和i，提高临界压力。例如空心圆环截面要比实心圆截面合理
如果压杆在过其主轴的两个纵向平面约束条件相同或相差不大，那么应采用圆形或正多边形截面；若约束不同，应采用对两个主形心轴惯性半径不等的截面形状，例如矩形截面或工字形截面，以使压杆在两个纵向平面内有相近的柔度值。这样，在两个相互垂直的主惯性纵向平面内有接近相同的稳定性。
2．尽量减小压杆长度
由式(16-4)可知，压杆的柔度与压杆的长度成正比。在结构允许的情况下，应尽可能减小压杆的长度；甚至可改变结构布局，将压杆改为拉杆(如图16-21a所示的托架改成图16-21b的形式)等等。
图16-21
3．改善约束条件
从本章第三节的讨论看出，改变压杆的支座条件直接影响临界力的大小。例如长为两端铰支的压杆，其，。若在这一压杆的中点增加一个中间支座或者把两端改为固定端(图16-22)。则相当长度变为，临界力变为
图16-22
可见临界力变为原来的四倍。一般说增加压杆的约束，使其更不容易发生弯曲变形，都可以提高压杆的稳定性。
4．合理选择材料
由欧拉公式(16-5)可知，临界应力与材料的弹性模量E有关。然而，由于各种钢材的弹性模量E大致相等，所以对于细长杆，选用优质钢材或低碳钢并无很大差别。对于中等杆,无论是根据经验公式或理论分析，都说明临界应力与材料的强度有关，优质钢材在—定程度上可以提高临界应力的数值。至于短粗杆，本来就是强度问题，选择优质钢材自然可以提高其强度。
习 题
16-1 图示各根压杆的材料及直径均相同，试判断哪一根最容易失稳，哪一根最不容易失稳。
题16-1图
16-2 图示压杆的材料为Q235钢，在图a平面内弯曲时两端为铰支，在图b平面内弯曲时两端为固定，试求其临界力。
题16-2图
16-3 图中所示为某型飞机起落架中承受轴向压力的斜撑杆。杆为空心圆管，外径D=52mm内径d=44mm，。材料为30CrMnSiNi2A，, , E=210GPa。试求斜撑杆的临界压力和临界应力。
题16-3图
16-4 三根圆截面压杆，直径均为d=160mm，材料为Q235钢，E=200GPa，。两端均为铰支，长度分别、和，且，试求各杆的临界压力。
16-5 无缝钢管厂的穿孔顶杆如图所示。杆端承受压力。杆长，横截面直径d=15cm。材料为低合金钢，E=210GPa。两端可简化为铰支座，规定的稳定安全系数为。试求顶杆的许可载荷。
题16-5图 题16-6图
16-6 由三根钢管构成的支架如图所示。钢管的外径为30mm，内径为22mm，长度，E=210GPa。在支架的顶点三杆铰接。若取稳定安全系数，试求许可载荷F。
16-7 在图示铰接杆系ABC中，AB和BC皆为细长压杆，且截面相同，材料相同。若因在ABC平面内失稳而破坏，并现定，试确定F为最大值时的角。
题16-7图
16-8 在图示结构中，AB为圆截面杆，直径d=80mm，BC杆为正方形截面，边长a=70mm，两材料均为Q235钢，E=210GPa。它们可以各自独立发生弯曲而互不影响，已知A端固定，B、C为球铰，l=3m，稳定安全系数。试求此结构的许用载荷。
题16-8图
16-9 万能铣床工作台升降丝杠的内径为22mm，螺距P=5mm。工作台升至最高位置时，。丝杆钢材的E＝210GPa，,。若伞齿轮的传动比为1／2，即手轮旋转一周丝杆旋转半周，且手轮半径为10cm，手轮上作用的最大圆周力为200N，试求丝杆的工作安全系数。
题16-9图 题16-10图
16-10 蒸汽机车的连杆如图所示，截面为工字形，材料为Q235钢。连杆所受最大轴向压力为465kN。连杆在摆动平面(xy平面)内发生弯曲时，两端可认为铰支，在与摆动平面垂直的xz平面内发生弯曲时，两端可认为是固定支座。试确定其工作安全系数。
16-11 某厂自制的简易起重机如图所示，其压杆BD为20号槽钢，材料为Q235钢。起重机的最大起重量是P=40kN。若规定的稳定安全系效为，试校核BD杆的稳定性。
题16-11图 题16-12图
16-12 图示结构中CG为铸铁圆杆，直径d1=100mm，许用压应力=120MPa。BE为Q235钢圆杆，直径d2=50mm，=160MPa，横梁ABCD视为刚体，试求结构的许可载荷。已知E铁＝120GPa，E钢=200GPa。
16-13 图示结构中AB梁可视为刚体，CD及EG均为细长杆，抗弯刚度均为EI。
因变形微小，故可认为压杆受力达到后，其承受能力不能再提高。试求结构所受载荷F的极限值Fmax。
题16-13图
16-14 10号工字梁的C端固定，A端铰支于空心钢管AB上。钢管的内径和外径分别为30mm和40mm，B端亦为铰支。梁及钢管同为Q235钢。当重为300N的重物落于粱的A端时，试校核AB杆的稳定性。规定稳定安全系数。
题16-14图
16-15 两端固定的管道长为2m，内径d=30mm，外径D=40mm。材料为Q235钢，E＝210GPa，线膨胀系数。若安装管道时的温度为，试求不引起管道失稳的最高温度。
16-16 由压杆挠曲线的微分方程式，导出一端固定、另一端自由的压杆的欧拉公式。
16-17 压杆的—端固定，另一端自由(图a)。为提高其稳定性，在中点增加支座，如图b所示。试求加强后压杆的欧拉公式，并与加强前的压杆比较。
题16-17图 题16-18图
16-18 图a为万能机的示意图，四根立柱的长度为。钢材的E=210GPa。立柱丧失稳定后的变形曲线如图b所示。若F的最大值为1000kN，规定的稳定安全系数为，试按稳定条件设计立柱的直径。
工厂吊车横梁上打算喷点安全标语，不知道写什么内容
安全第一 预防为主
人人讲安全 安全为人人
人人讲安全，事事为安全；时时想安全，处处要安全
安全人人抓，幸福千万家
安全生产 人人有责
安全生产 重在预防
生产必须安全 安全促进生产
落实安全规章制度 强化安全防范措施
安全生产责任重于泰山
安全——我们永恒的旋律
企业负责，行业管理，国家监察，群众监督
寒霜偏打无根草 事故专找懒惰人
甜蜜的家盼着您平安归来
安全知识 让你化险为夷
安全勤劳 生活美好
抓好安全生产促进经济发展
传播安全文化 宣传安全知识
安全来于警惕 事故出于麻痹
防微杜渐 警钟长鸣
人人讲安全 家家保平安
严是爱，松是害，搞好安全利三代
防事故年年平安福满门 讲安全人人健康乐万家
健康的身体离不开锻炼 美满的家庭离不开安全
安全是家庭幸福的保证 事故是人生悲剧的祸根
劳动创造财富 安全带来幸福
质量是企业的生命 安全是职工的生命
为安全投资是最大的福利
安全是最大的节约 事故是最大的浪费
麻痹是最大的隐患 失职是最大的祸根
安全生产，生产蒸蒸日上；文明建设，建设欣欣向荣
不绷紧安全的弦 就弹不出生产的调
安全花开把春报 生产效益节节高
忽视安全抓生产是火中取栗 脱离安全求效益如水中捞月
幸福是棵树 安全是沃土
安全保健康 千金及不上
安全为了生产 生产必须安全
宁绕百丈远 不冒一步险
质量是安全基础 安全为生产前提
疏忽一时 痛苦一世
生产再忙 安全不忘
小心无大错 粗心铸大过
时时注意安全 处处预防事故
粗心大意是事故的温床 马虎是安全航道的暗礁
蛮干是走向事故深渊的第一步
眼睛容不下一粒砂土 安全来不得半点马虎
杂草不除禾苗不壮 隐患不除效益难上
万千产品堆成山 一星火源毁于旦
安全是增产的细胞 隐患是事故的胚胎
重视安全硕果来 忽视安全遭祸害
快刀不磨会生锈 安全不抓出纰漏
高高兴兴上班 平平安安回家
秤砣不大压千斤 安全帽小救人命
安全不离口 规章不离手
安全是朵幸福花 合家浇灌美如画
安不可忘危 治不可忘乱
想要无事故 须下苦功夫
入海之前先探风 上岗之前先练功
筑起堤坝洪水挡 练就技能事故防
骄傲源于浅薄 鲁莽出自无知
防护加警惕保安全 无知加大意必危险
骄傲自满是事故的导火线 谦虚谨慎是安全的铺路石
镜子不擦试不明 事故不分析不清
事故教训是镜子 安全经验是明灯
愚者用鲜血换取教训 智者用教训避免事故
记住山河不迷路 记住规章防事故
不懂莫逞能 事故不上门
闭着眼睛捉不住麻雀 不学技术保不了安全
熟水性，好划船；学本领，保安全
管理基础打得牢 安全大厦层层高
严格要求安全在 松松垮垮事故来
好钢靠锻打 安全要严抓
群策群力科学管理 戒骄戒躁杜绝事故
专管成线，群管成网；上下结合，事故难藏
图示为三种形式的吊车的示意图，OA为杆，重量不计，AB为缆绳，当它们吊起相同重物时，杆OA受力的关系是：
分别对三种形式的结点进行受力分析，设杆子的作用力分别为F1、F2、F3，各图中T=mg．
在图（a）中，Fa=2mgcos30°=3mg．
在图（b）中，Fb=mgtan60°=3mg．
在图（c）中，Fc=mgcos30°=32mg．可知a=b＞c，故C正确，A、B、D错误．
故选：C
钻孔灌注桩如何拆管
钻孔灌注桩施工方案第一节 施工要点（一）、测量定位测量是桥梁工程非常关键的工作，必须密切配合业主和监理方作好本工程测量工作，确保每个钢护筒和每个结构物定位准确。（二）、施工测量1、桥梁施工准备阶段和施工过程中进行的测量工作有：（1）对测量仪器进行精度标定和检校。（2）对设计单位交付的桩位和水准基点及其测量资料进行核查。（3）建立满足精度要求的施工控制网，并进行平差计算。（4）补充施工需要的桥梁中线桩和水准点。（5）测定墩（台）纵横向中线及基础桩的位置。（6）进行高程测量和施工放样。（7）桥梁进行施工变形观测和精度控制。（8）测定并检查施工部分的位置和标高。（9）对已完工程进行竣工测量。2、施工放样的主要内容有：（1）墩台纵横向轴线的确定；（2）桩基础的桩位放样；（3）基坑的开挖及墩台的放样；（4）承台及墩身立柱结构尺寸，位置放样；（5）台帽及支座垫石的结构尺寸，位置放样；（6）各种桥形的上部结构中线及细部尺寸放样；（7）桥面系结构的位置，尺寸放样；（8）各阶段高程放样。3、使用的测量仪器DS3水准仪、南方公司ND3000测距仪和ET-02电子经纬仪，使用前按要求进行标定。4、测量过程中应注意的问题：（1）测量控制点的埋设必须保证稳定、可靠。（2）测量控制点包括：设计单位元元交给的线路控制桩、水准点，施工单位线路复测加密控制点、水准点；桥梁施工控制网点、水准点等。（3）测量控制点的埋设地点必须远离施工现场，不能受到现场施工的干扰，并且要有保护措施。（4）桥梁墩台中心桩的护桩、线路中心桩等，采用混凝土包木桩或混凝土包铁心，但要随放随用，不作长期测量的依据。路基边桩用长木桩钉设。（5）在进行施工测量前，必须对测量控制点进行检查。（6）必须对测量控制点作定期和经常性的检查，发现问题及时纠正，避免给工程施工造成不良影响。（三）桩基施工1、钻孔灌注桩施工水中墩桩基采用钻孔灌注桩。根据地段水深较浅、桩长较短且入基岩比例大等工程特点，为避免或减少水位变化对基础施工影响，均通过从两岸修筑便道和墩位围堰筑岛并预留湘江航道的方法进行施工；航道缺口采用贝雷组装活动便桥边通，避免采用搭设固定工作平台的施工方法；钻孔施工工艺以冲击成孔为主。（1）准备工作：内容包括修筑便道、围堰筑岛和埋设护筒等施工项目。埋设的钢护筒顶端标高应高出原地面或围堰面50cm，护筒底端埋入原南百以下不少于1m范围内必须保证为粘性土并至少护筒底0.5m以下。水中钢护筒施工：在围堰上准确定位并严格控制好钢护筒入土深度。钢护筒分节制作，分节振埋。如遇抛石，采用冲抓或潜水工等方法清除。人工水中围堰筑岛填心，以草袋装土堆码，其平面尺寸为8×15m，围堰顶标高比施工水位高出50cm以上，钢护筒埋设应埋入河床下50cm以上，周围应夯填粘性土并比施工水位高出1m。（2）钻孔施工钻机就位前，应对钻孔前的各项准备工作进行检查，确保桩位准确无误。在钻孔方法上，根据本工程桩基础为嵌岩桩，优先采用冲击成孔法。在钻孔过程中始终严格控制和保持孔内水头，高出地下水位或施工水位2m以上，以保持孔壁稳固。冲击成孔注意事项：a、开钻前，向护筒内注满水，用冲击锤小冲程（1.0-1.5m）反复冲击造浆，必要时添加黄土或膨润土造浆，待护筒内泥浆保持一定浓度后开钻；b、正常钻进时要注意及时松放钢丝绳的长度。c、不同土质采用不同的冲程和泥浆，最大冲程不超过6m；d、成孔过程中，应经常检查孔内有无异常情况，钻架有无倾斜，各部连接是否松动；e、钻孔至设计标高后，对孔底岩样、孔径、孔深进行自检，合格后进行清孔，以确保孔底沉淀、泥浆指针满足设计规范要求。f、岩层中钻进时，尽量提高孔底的泥浆比重和额度，使孔底泥浆由一般的钻渣托浮力变为握裹力，使钻头冲击下的岩块裹于泥浆中，以减少岩石的重复破碎。施工中反复投粘土、冲击和掏渣，以提高钻进速度。水头控制一般以高出地下水位或河面1.5m左右为宜。采用及时补浆、抽浆、掏渣的办法始终保持与孔外水面有1.5m的固定高差，以保证孔内水压的稳定和孔壁的安全。（3）钢筋笼制安清孔完毕，经检查孔深、孔径和竖直度检查符合要求后，即进行钢筋笼施工。钢筋笼在岸上集中分节预制，设专人负责，确保钢筋骨架的几何尺寸和绑扎质量。为保证在运输过程中不变形，钢筋笼内用十字支撑加固。钢筋笼用吊车吊入孔内，在孔口对焊接长，并保持上下节在一条轴线上。钢筋笼下到设计标高后，用悬挂器将其与护筒或平台连接牢固，防止钢筋笼发生掉笼或浮笼现象。钢筋笼安装要认真对中，保证桩壁砼保护屋的厚度及钢筋笼标高符合设计要求。钢筋笼安装完毕，进行二次清孔。清孔后泥浆性能指针报现场监理工程师验收。（4）灌注水下砼水下砼采用灌浆导管法灌注，导管直径30cm，管间连接为法兰盘；隔水采用拔球法。导管在使用前要对其规格、质量和拼接构造进行压水试验。要求压水试验时的压力应不小于灌注砼时导管可能承受的最大压力。灌注砼时，在大灌浆斗颈部设置一个隔水木球栓，下面垫一层塑料布，球栓由细钢丝绳栓住挂在横梁上，大灌浆斗装满足够的混凝土，起拔球栓，利用初灌砼的压力排水，以保证导管埋深，从而保证水下砼的质量。进行水下砼的灌注时，导管接头不得漏水或漏气；提升导管时，不得有摇动，要维持孔内静水状态，起拔导管要保证导管底部埋深不少于2m，并不得大于6m，灌注完成后的钻孔桩桩顶应比设计高度至少高出50cm，以便清除桩头浮浆砼后，保证截面处砼有良好的质量。（5）钻孔灌注桩工程施工隐蔽在河床底下，属于特殊过程。施工中，必须严格按照特殊过程的要求进行施工质量控制，对每一道工序的施工质量实行严格监控，确保大桥钻孔灌注桩这一分项工程的施工质量达到优良等级标准。第二节 施工工艺措施一、桥梁轴线便道填筑、墩位围堰和钢护筒施工从东岸桥头开始，沿桥轴线位上游侧修筑4.5m宽施工便道一条，以便于水中墩下部结构施工。便道顶面标高应高出勘测水位0.5m以上，迎水面应有木桩加袋装粘性土料密实以确保施工安全。于各墩钻孔桩位采用土袋围堰填芯筑岛变水中施工为陆上施工。岛面应高出河水面0.5m以上。填芯料以粘性土、砂土和砂砾为主。钢护筒分节制作，分节振埋，节与节现场焊接。二、钻孔灌注桩施工选用8JD冲击钻机3台套冲击成孔；另配备GPS-20HA型钻机1台套，采用泵吸反循环回转钻进成孔。1、钻机安装钻机就位前，应对钻孔前的各项准备工作进行检查，包括主要机具设备的检查和维修。采用枕木、钢轨作为钻机运行轨道，钢轨枕木连接紧寄存牢靠，确保钻机在钢轨上运行平稳。钻机安装就位必须做到天车中心、转盘中心、钻孔中心在一垂直线上。钻机安装就位后，底座和顶端应平稳，不得产生位移和沉陷。2、泥浆及泥浆循环系统本工程地层上部为松散的中粗砾砂层，地层造浆困难，孔壁不易稳定可能出现漏浆，故施工中孔内泥浆应始终保持良好的性能指针。施工中孔内泥浆以黄粘土或膨润土人工造浆为主。钻进泥浆性能指针一般为：粘度20-26s，比重1.20-1.35，含砂率小于4%。根据本工程特点，拟采用抽砂筒捞渣、粘土造浆后立泵回灌循环组成泥浆循环系统，并需在墩台围堰中设一个约10m3的滤渣池，以便钻渣及时清除，还可以备漏浆时能及时补充泥浆。3、钻进成孔根据本工程及地层特点，拟采用冲击钻成孔为主要施工工艺。钻孔前应有技术人员对其进行技术和安全交底后方可开始钻进。开钻时应稍提冲击钻头，在护筒内加入黄粘土打浆，并开动泥浆泵进行循环，待泥浆均匀后方可开始钻进。施工过程中应注意控制水头高度在1.5-2.0m之间；在钻进过程中，要严防各类事故，并要防止异物掉入孔内，损坏钻机钻头。冲击锥每冲击一次应转动一个角度以保证成孔时得到圆桩孔。在砂层和园砾层中使用较大粘度和比重的泥浆，以防止垮孔和漏浆等事故。操作人员必须认真贯彻执行操作规程和施工规范，随时填写钻孔施工记录，交接班时应详细交待本班钻进情况及下一班需注意的事项。4、成孔后的清孔、下笼、灌注（1）清孔钻孔至设计标高后，稍提起钻具，离孔底20厘米处反复冲击，采用正循环进行换浆清孔，并保持一定水头高度，以防止塌孔。砼灌注前进行二次清孔，确保孔底沉碴和泥浆参数满足设计和规范要求。清孔后的孔底沉渣应小于5cm，泥浆指针：相对密度为1.03-1.1，粘度为17-20s，含砂率小于2%。可利用压风机配合风管清孔，以满足嵌岩桩设计和规范要求。（2）钢筋笼制安钢筋笼采用在岸上分节制作，孔口吊装准确定位后焊接成整体。焊接采用单面焊，焊缝长度须满足施工技术规范的要求。钢筋笼严格按照设计图纸制作，各项指针符合设计和规范要求。为控制钢筋保护层厚度，在钢筋上设置“耳环”，串上混凝土滚轮，焊接在钢筋骨架上，每隔四米设置一组，每组四块对称安装。护筒内的上部钢筋骨架，由于与护筒间隙较大，必须在其顶圈上对称焊四个与之间距相匹配的“耳环”以保证钢筋骨架定位准确。钢筋骨架在下放时应注意防止碰撞孔壁，如放入困难，不得强行插入，应查明原因，排除阻力后再下入。钢筋骨架安放后的顶面和底面标高应符合设计要求。（3）水下砼灌注A、根据现场条件及水上施工方案，水下砼采用砼运输车或拖式砼泵输送至孔口漏斗的水下导管灌注成桩工艺。B、现场采用直径275mm壁厚5mm的法兰连接导管灌浆。下管时，做到导管内涂油光滑，导管之间连接处放置橡胶密封圈，确保密封。导管使用前必须做水密试验和抗拉试验。C、砼的搅拌应均匀、和易性好，其塌落度满足设计规范及现场施工要求。砼的灌注应快速连续进行，避免中断。灌注前，必须充分做好准备工作，保证用电供应及各种机械设备的运转等均处于正常状态。砼的初灌量约6m3。D、灌注过程埋管深度必须严格控制在2~6米之间，经常用测绳量取桩砼面高度，以便控制埋管深度。起拨导管时，速度不宜过快，防止导管提出砼面而造成断桩。砼灌注完毕及时清除桩顶浮浆。第七章 承台施工方案本工程承台位元于填土层之下，主要开挖土方填筑土和黄土质粘土，施工采用单承台放坡开挖，基坑内挖排水沟、集水井集中排水方案。施工中要密切注意气象的变化，加强对气象信息的收集，及时调整施工顺序，合理安排后续工序，采取必要的排、降水措施。1、测量放样：陆上承台基坑开挖深度约为4m，整个开挖暴露地层均为中粗砾砂，该土层的力学性能较好，透水性强，基坑开挖的放坡坡度为1：1.2，并作好排水工作。测量放出承台的中心位置，再按承台各边向外放出1.0m（作业空间）及放坡要求放出开挖边线。承台基础的轴线位置，经校核无误后再开挖，为便于校核，使基础与设计吻合，将承台纵、横轴线从基坑处引至安全的地方，并对轴线桩加以有效的保护。2、模板制作：拟加工钢模1套，其具体制作加工见模板结构图。3、承台开挖施工：采用人工开挖。注意控制开挖深度，为防止承台施工时，承台地基因自重下沉，可对承台基底部分进行必要的处理。为防止地下水影响基坑内的正常作业，在基坑内沿基底四周和各角点各设置排水沟和集水井。集水井大小为30×30×40cm，基底周边设宽深均为20cm排水沟与集水井相连。承台施工时，随时用泵排出集水井内的积水至地表排水沟。4、钢筋制安：钢筋在加工场地集中加工，加工前应对钢筋进行检验，合格后才能使用。严格按设计图纸对钢筋放样加工，加工成型备用。为确保钢筋定位准确，满足钢筋施工的精度要求，在承台钢筋施工时，要着重注意以下几点：（1）在承台基底施工时，承台测量放样要准确；（2）布筋前，在承台砂浆底板上弹出承台中心线、钢筋骨架位置线，以及薄壁墩身钢筋位置线或点；（3）利用伸入承台的钻孔桩加垫块对底层钢筋进行定位，两层骨架钢筋间利用短钢筋支垫；承台侧面的保护层则利用同标号的混凝土垫块来保证；5、立模：加工好的承台模板运到现场，涂刷脱模剂，按模板支撑结构示意图设置支撑拼装模板。拼装模板时应注意保证拼缝的密封性，防止漏浆。为保证模板的整体稳定，在模板的每个支撑点上打入1m长的8型钢，作为加大支撑的措施。6、砼浇筑及养护钢筋的布筋、立模验收合格后，进行浇筑砼。控制混凝土的拌和质量，其坍落度7cm-9cm。承台混凝土采用与主桥墩相同低热水泥拌制；在浇筑过程一中，每30cm一层，逐层浇注一次性完成承台的混凝土浇注。混凝土采用混凝土罐车或砼泵输送，吊斗直接入模的浇筑方式。在每层混凝土浇筑过程中，随混凝土的灌入及明采用插入式振动棒振捣密实。振动棒应避免碰撞钢筋、模板，不得直接或间接地能过钢筋施加振动。为防止混凝土在水化、凝结过程中，混凝土内外温差过大，致使表面产生裂缝，混凝土浇筑完后，及时收浆，立即进行养护。采用二层草帘对混凝土进行保温、养护。承台混凝土浇注完成24小时后，即要进行浇水养护，浇水养护的时间不少于7天。第八章 墩身、墩台帽及盖梁施工方案1、墩柱采用搭架立模在承台上将立柱或肋柱部位凿去上面浮浆，以使承台与立柱接合面良好，处理好立柱或肋柱预埋钢筋。在承台上测量放样出立柱或肋柱中心点、纵、横轴线。弹出立柱模板位置线。2、盖梁及台帽立柱浇时要事先预埋ф120的通孔，预埋位置要准确，便于盖梁立底模，待墩柱强度达到规范要求后，才可以进行盖梁施工准备工作，测量放样出立柱、台身中心点、盖梁台帽中心轴线。墩柱顶面要凿毛。3、模板制作墩柱模板采用定型钢模板；模板拼装必须保证足够的强度和刚度，并保证板央的平整度满足技术规范要求，对模板的固定要牢固可靠；盖梁底模采用在工字钢上先铺设一排方木（10×10cm），间距为80cm，上方利用木模加钢板，其中木模厚度不小于2.5cm，钢板厚度不小于3mm，边模采用大块组合钢模，背面加槽钢支撑，以提高边模的强度和刚度，拼装好后整体吊至施工现场，进行安装。4、钢筋制作与安装①钢筋加工钢筋在加工场地集中加工，钢筋原材进场要通过试验，合格后方能投入使用，钢筋焊接试验室要按频率进行抽检。严格按图纸下料，加工成型好的钢筋按规格、长度堆放整齐，并注意防雨、防锈。最后集体运至现场绑扎、成型。钢筋加工时，还应着重注意以下几点：◆钢筋表面应洁净，使用前应将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净；◆应避免在结构的最大应力处设置接头，并应尽可能使接头交错排列，接头间距互错开的距离大于50cm；◆焊接点与弯曲处的间距应大于10d（d为钢筋直径）；◆焊接时存留的焊渣应除去。②布筋墩柱钢筋施工时，墩柱钢筋笼吊装时对位要准确，采用垂线法定位，中心点误差控制在2cm内，墩柱边侧的保护层利用垫块来保证；盖梁、台帽钢筋施工时，钢筋弯曲要符合规范要求，尽量避免在接头处弯起钢筋。盖梁、台帽底面、边侧的保护层利用垫块来保证。主筋、箍筋间距要依据图纸要求进行。焊接时焊接处焊渣要敲掉方能进行绑扎、安装。同时要注意预埋件的设置。4、立模墩柱模板由于采用定型钢模板，用吊机吊装后，要检查其中定位垂直度，为控制其中心位置，可在立柱钢筋底部先对模板定位，垂直度用吊锤检查。盖梁模板运至现场后，在现场先将底模吊至工字钢上，注意接缝及模板两边与中心轴线的距离，再安装边模板，吊装前涂刷脱模剂，然后用吊车按顺序将各边模板吊起进行整体拼装，为保证模板的整体稳定，模板整体拼装后，安装加劲和对拉螺杆，外用拉锚固定盖梁、台帽整体位置，拼装模板时还应注意保证拼缝的密封性和钢筋骨架的保护层，防止漏浆和露筋。台帽背墙模板应特别注意纵向支撑或拉条的刚度，防止灌注混凝土时鼓肚，侵占梁端空隙。5、砼浇筑及养护浇筑混凝土前，应对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，符合设计要求后，方可进行砼浇注。模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净。模板如有缝隙，应用海绵或泡沫填塞严密。浇筑混凝土前，模板内面要涂刷脱模剂，砼浇注前检查混凝土的均匀性的坍落度，按设计要求控制坍落度。混凝土应按一定的厚度、顺序、和方向分层浇筑。应在下层混凝土初凝或能重塑前浇筑完上层混凝土，分层应水平，分层厚度不宜超过30cm。墩柱浇筑时，砼自由下落高度一般不宜超过2m，以防发生离析。否则应通过串筒、溜槽等设施卸浇混凝土；在每层混凝土浇筑过程中，随混凝土的灌入及时采用插入式振动棒振捣。振动棒振动移动间距不超过振动棒作用半径的1.5倍；振捣过程中，振动棒与模板间距保持5-10cm，并避免碰撞钢筋，不得直接或间接地通过钢筋施加振动。振捣上层混凝土时，振动棒应插入下层混凝土出现较大的气泡。对每一振动部位，必须振动到该部位混凝土密实为止。密实的标志是混凝土停止下沉、不再冒出气泡、表面呈现平坦、泛浆。浇筑混凝土过程中，设专人检查支架、模板、钢筋和预埋件，当发现有松动、变形、移位时，应及时处理。浇筑完毕时，要进行收浆，并及时向表面洒水养护（水质与拌和用水相同），洒水养护时间一般为7d。当承台与流动性地表水或地下水接触时，应采取防水措施，混凝土在浇筑后7d不受水的冲刷侵袭；混凝土强度达到2.5Mpa前，不得使其承受各种外加荷载。6、拆模混凝土浇筑完成后，待其强度达到规范要求后，拆除模板，拆除的模板必须立即进行清理和修整，涂上脱模剂，转到下个结构物施工。非承重侧模板在混凝土强度能保证拆模时不损坏表面及棱角，一般以混凝土强度达到2.5Mpa为准。承台拆除模板后基坑还必须及时进行回填，回填时保证基底无渗漏无积水，回填土必须符合要求。盖梁、台帽可先拆边模，底模须混凝土达到70%强度后方可拆除。第九章 预应力空心板梁预制施工方案上部结构主要包括预应力空心板梁预制、架设、桥面铺装、伸缩缝安装及人行道系施工等施工内容。施工工序为：1、本工程预应力空心板梁预制场拟设在大桥东岸一侧滨江大道与下渡街之间的桥冻拆迁空地上。场地长约65m，宽约40m，共设置台座8个，台座顺桥轴向布置。为了确保预制预应力空心板梁的施工质量，防止张拉过程中梁体自重引起台座的沉降，须对台座基础进行加固处理。测出30m板梁台座及其端头位，并采用扩大地基承载面积的办法，板梁端头部位基础尺寸均按1.5m×1.5m，挖1m深的基坑，其上摊铺碎石厚约30cm夯实，再浇筑70cm厚的钢筋混凝土。在经过处理的扩大基础上进行台座施工，台座两边设置硬质泡沫，严防漏浆。整个预制场地人武部用混凝土抹面，并设有纵横排水设施，预制场纵向主排水沟共两道，分别位于两龙门轨道外侧，横向排水沟共设7道，其与纵向排水沟相联，横向排水沟分别设在台座的两端和中部。底座采用条型混凝土基础，其上铺8mm钢板作底模，其基本尺寸根据设计图纸确定。板梁预制场布置详见平面布置图。2、板梁预制施工方案：①施工准备：箱梁的施工准备主要包括预制场地的建设、龙门吊的安装、材料的储备及模板的加工等工作内容。②施工工序流程：③预制场建设：利用已填筑好的路基对施工场地进行规划，板梁的底座基础需进行处理且表面用混凝土摸平光滑，梁端部底座要进行加强处理。吊装用的龙门吊利用贝雷片拼装。④模板加工：本大桥板梁用的外模板利用专业模板厂加工制作的组装式钢模，面板采用6mm钢板制作，一块模板面板应尽量减少焊接缝。面板水平加劲采用槽钢横竖加劲。加劲与面板之间采用间断焊缝，每段焊缝长度为5cm，焊缝厚度不小于6mm，面板采用刨光处理。内模利用活动式木模钉铁皮。模板使用前要检验模板的各部位的尺寸是否符合设计要求，并要注意模板表面的除污除锈工作。⑤模板的拼装拆除：外模板的拼装、拆除利用简易小型龙门吊的电动葫芦进行作业，模板安装前，先安装钢筋骨架和端模板，再安装波纹管及两侧模板；在浇筑完底层砼后进行安装内模。拆卸时与安装顺序相同。模板安装应严格按放样进行，确保安装时位置准确，安装牢固。为了保证模板的接缝光顺、不漏浆，采取措施如下：A、模板接缝处采用硬质泡沫衬垫并用打磨机打磨平整。B、每次拆模后均将模板表面清理干净，并涂抹机油，确保在下一次使用时不生锈。C、每次立模前先将模板表面清理干净，去除污垢、不洁物或铁锈（如有），涂上适量脱模剂后方可立模。⑥钢筋制作与安装：使用的钢筋需有出厂合格证明并经过试验室抽检合格，钢筋的存放必须分批分类并要有防雨水等的侵蚀措施。钢筋的制作在建好的钢筋施工棚内集中进行，制作好的半成品及成品钢筋应分类堆放。钢筋制作与安装应注意避免在结构的最大应力处设置接头，并应可能使接头交错排列，接头间距相互错开的距离大于50cm，焊接点与弯曲处的间距应大于10d（d为钢筋直径），除去焊接时存留的焊渣，焊缝长度符合规范要求（即双面焊为5d，单面焊为10d）。⑦钢绞
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